深层裂缝性碳酸盐岩气藏应力敏感特征: 以川西气田雷口坡组四段气藏为例

邓文龙; 符东宇

doi:10.12404/j.issn.1671-1815.2409121

科学技术与工程 ›› 2026, Vol. 26 ›› Issue (1) :151-162 DOI: 10.12404/j.issn.1671-1815.2409121

石油、天然气工业

深层裂缝性碳酸盐岩气藏应力敏感特征: 以川西气田雷口坡组四段气藏为例

邓文龙 ¹ ,
符东宇 ²^,^*

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Stress Sensitivity Characteristics of Deep Fractured Carbonate Gas Reservoirs: Gas Reservoir in the 4^th Member of Leikoupo Formation in Western Sichuan Basin

DENG Wen-long ¹ ,
FU Dong-yu ²^,^*

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摘要

深层裂缝性碳酸盐岩气藏具有基质低孔低渗、储渗空间多样、强非均质性等特征,衰竭式开采会引发应力敏感效应从而制约气藏高效开发。揭示裂缝性储层应力敏感性特征,提出针对性开发对策对保障此类气藏开发效果具有重要意义。以四川盆地川西气田雷口坡组气藏为例,构建储渗空间典型结构单元与应力敏感数学模型,定量评价储层伤害,利用气藏数值模拟开展应用分析并提出开发对策。研究表明,有效应力增大会使孔隙结构及物性发生变化,不同介质受应力敏感影响程度不一;裂缝发育控制了裂缝性气藏应力敏感强弱,应力敏感性对裂缝型储渗空间渗透能力伤害持续性及规模均强于孔隙型;气藏数值模拟结果表明考虑应力敏感性可提升历史拟合效果,应力敏感可使川西雷四气藏累产气下降11.9亿m³,采收率下降3.23%;对于裂缝性碳酸盐岩气藏,开发初期应适当控制裂缝发育区气井采气速度,避免频繁开关井,以降低应力敏感伤害;进入开发中后期,可考虑优选裂缝欠发育区气井增大生产压差以提高产量贡献。研究成果可对深层裂缝性碳酸盐岩气藏应力敏感性表征评价及开发技术政策制定提供理论指导。

Abstract

Deep fractured carbonate gas reservoirs are characterized by low matrix porosity and permeability, diverse storage-seepage spaces, and strong heterogeneity. Depletion development may induce stress sensitivity effects, thereby constraining efficient gas reservoir exploitation. Revealing the stress sensitivity characteristics of fractured reservoirs and proposing targeted development strategies are crucial for ensuring the effective development of such gas reservoirs. Taking the Leikoupo Formation gas reservoir in the Chuanxi gas field of the Sichuan Basin as an example, a typical structural unit of storage and permeability space and a stress sensitive mathematical model were constructed to quantitatively evaluate reservoir damage. Numerical simulation of the gas reservoir was used for application analysis and development strategies were proposed. The results indicate that increasing effective stress alters pore structures and physical properties, with varying stress sensitivity impacts across different media. Fracture development dominates the intensity of stress sensitivity in fractured gas reservoirs, where stress-induced permeability damage in fracture-dominated spaces exhibits stronger persistence and severity compared to pore-dominated systems. Numerical simulations demonstrate that incorporating stress sensitivity improves history matching accuracy. Stress sensitivity effects reduce cumulative gas production by 1.19 billion m³ and decrease the recovery rate by 3.23% in the Chuanxi Lei-4 gas reservoir. For fractured carbonate gas reservoirs, gas production rates in fracture-developed zones should be appropriately controlled during early development stages to minimize stress sensitivity damage, while avoiding frequent well shut-ins. In mid-to-late development phases, optimizing production pressure differentials in fracture-underdeveloped zones can enhance production contributions. The research provides theoretical guidance for stress sensitivity characterization and development policy formulation in deep fractured carbonate gas reservoirs.

Graphical abstract

关键词

深层 / 碳酸盐岩气藏 / 裂缝性储渗空间 / 应力敏感 / 数值模拟 / 开发对策启示

Key words

deep formation / carbonate gas reservoirs / fractured storage and seepage space / stress sensitivity / numerical simulation / development strategy

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邓文龙, 符东宇. 深层裂缝性碳酸盐岩气藏应力敏感特征: 以川西气田雷口坡组四段气藏为例[J]. 科学技术与工程, 2026, 26(1): 151-162 DOI:10.12404/j.issn.1671-1815.2409121

DENG Wen-long, FU Dong-yu. Stress Sensitivity Characteristics of Deep Fractured Carbonate Gas Reservoirs: Gas Reservoir in the 4^th Member of Leikoupo Formation in Western Sichuan Basin[J]. Science Technology and Engineering, 2026, 26(1): 151-162 DOI:10.12404/j.issn.1671-1815.2409121

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深层、超深层碳酸盐岩气藏是四川盆地天然气增储上产的重要领域^[1-3]。然而,气藏在衰竭式开发过程中,流体压力会逐渐下降,介质所受有效应力则逐渐增大,岩石骨架及储渗空间本体结构发生变形,进而引发孔喉缩小、裂缝闭合等现象,最终导致储层孔渗条件变差,即出现应力敏感现象^[4-8]。四川盆地碳酸盐岩气藏普遍埋藏深,构造、成岩等作用复杂,广泛发育有孔隙、裂缝及溶洞多类型储集空间^[9]。裂缝与细小孔喉是流体渗流主要通道,应力敏感现象尤为凸显^[10-13],直接影响产能评价及开发政策制定。因此,探索储层应力敏感特征,对此类气藏高效开发及长期稳产具有重要意义。

针对碳酸盐岩储层应力敏感性,当前研究以实验测试为主。通常采用设定不变岩心围压,逐级降低孔隙压力进行模拟衰竭式开采的实验模式^[14-17]。Shao等^[17]利用岩心测定应力敏感系数对碳酸盐岩应力敏感进行定量分级;成友友等^[18]将核磁共振技术与常规应力敏感实验相结合,提出应力敏感微观成因机制,指出裂缝对应力敏感的强化作用;何健等^[19]基于常规实验对比明确碳酸盐岩裂缝-孔隙型储层应力敏感要强于孔隙型。前述系列研究成果丰富了碳酸盐岩气藏应力敏感理论,但要直接用于指导实际气藏开发仍存在3个方面不足:实验应力及温压等条件与实际仍有差异,无法匹配储层真实特征;碳酸盐岩储层非均质性强,岩心实验多具有破坏性,可重复性差,实验结果受制于取心质量及岩心类型;气藏开发政策及经济技术指标有一定特殊性,现有研究成果适应性有限。

现以四川盆地川西气田中三叠统雷口坡组碳酸盐岩潮坪相气藏为研究对象,基于区域地应力及岩石力学特征,建立多重储集空间典型结构单元模型,完成储层应力敏感性综合表征与机理分析;最终耦合地质力学建模与数模开展实例研究,并基于此提出川西气田开发对策。以期为碳酸盐岩裂缝性储层应力敏感性研究提供技术借鉴,也为此类气藏高效开发提供理论指导。

1 地质背景

1.1 气藏地质概况

川西气田中三叠统雷口坡组气藏所处构造位于四川盆地西缘龙门山前逆冲推覆构造带南段西邻龙门山构造带,东侧为成都凹陷,东北侧紧邻新场构造带与梓潼凹陷[图1(a)]^[20],气藏埋深5 700~6 300 m。气藏主体处于金马和鸭子河2个北东-南西向展布的断背斜次级构造带上,圈闭规模及形态受控于东部彭县断裂[图1(b)],圈闭面积171.7 km²,闭合幅度435 m,长轴32.1 km,短轴3.8~9.6 km^[21]。研究区内发育有多序级断裂,金马构造、鸭子河构造的局部高点次级小型断裂相对发育^[22],总体上川西雷口坡组气藏为典型深层裂缝性气藏。

四川盆地雷口坡组沉积时期总体为陆表海潮坪-潟湖沉积体系^[23]。川西气田储层发育于雷口坡组四段上亚段(后称雷四上亚段),为局限台地潮坪相沉积,沉积亚相主要为潮间-潮下带,广泛发育云坪、藻云坪有利微相,岩性以藻黏结白云岩、微-粉晶白云岩为主^[24]。雷四上亚段自下而二可进一步划分为2个储层段,上储层厚15~20 m,岩性以泥微晶云质灰岩和微晶白云岩为主,下储层厚30~45 m,岩性以微晶白云岩和藻黏结白云岩为主,上、下储层之间发育一套厚20~25 m的致密灰岩隔层^[25]。根据实钻资料揭示了气水界面,川西气田中三叠统雷口坡组四段气藏(后称川西雷四气藏)属于由局部构造高点及断裂共同控制的边水气藏[图1(c)]^[26]。

1.2 储层储集空间特征

川西雷四上亚段受构造、沉积作用影响,储层岩相组合复杂,纵向呈薄互层状发育具有“千层饼”的特征^[27],储层微观储集空间类型多样。储层孔隙类型以晶间(溶)孔、藻格架孔为主[图2(a)~图2(c)]。如图2(d)~图2(f)显示,川西雷四气藏储层微裂缝发育,有构造裂缝和成岩裂缝两类,此类特征与前人结论保持一致 ^[28]。川西雷四气藏发育典型孔隙-裂缝型储层,多重孔隙与微裂缝有效配置,形成了良好储渗空间。基于7口井812块岩心测试,有效储层平均孔隙度为5.31%,渗透率为4.24 mD,呈低孔、低渗特征。孔喉类型以中孔细喉、小孔微喉为主,占比超65%^[29]。大量发育微裂缝改善了致密储层的渗透能力,为渗流优势通道;另一方面,细-微喉道与微裂缝将会成为应力敏感伤害的主要对象。

1.3 储层岩石力学特征

储层应力敏感特征表征首先需要明确储层岩石力学性质。选取川西雷四气藏探井P1井及Y1井各2块储层岩心样品开展三轴岩石力学实验。实验使用RTR-1500型三轴岩石力学测试系统,首先根据地层压力情况施加固定围压85 MPa,匀速加载载荷至岩心破坏,记录相应载荷下的轴向、周向应变,得到岩心样品a~d应力应变曲线如图3所示,实验获取4块岩心样品的岩石力学参数如表1所示。各类参数将用于应力敏感模型建立。

2 裂缝性储层应力敏感性表征

川西雷四气藏已于2023年6月投产,生产井16口,建成年产15×10⁸ m³气田。随着此类气藏开发进程深入,储层应力敏感现象会逐步显现。因此,有必要对其应力敏感特征进行分析,从而保障气藏开发效果。

2.1 储渗空间典型结构单元模型

储渗空间结构及流体是储层应力敏感性最直接的作用对象,从川西雷四气藏岩心薄片、扫描电镜等资料中选取典型储渗空间孔隙结构建模基础参数如表2所示。基于四参数随机生长模型^[30]、离散裂缝网络(discrete fracture network,DFN)模型^[31]利用MATLAB编程分别构建对应的三类典型储渗空间结构单元模型,如图4(a)~图4(c)所示。其中,图4(a)表征的为孔隙及裂缝均为相对中等发育的储渗单元;图4(b)表征的为高孔隙度、裂缝欠发育的储渗单元;图4(c) 表征的为中等孔隙度、裂缝大量发育的储渗单元。

2.2 应力敏感数学模型

气藏未采出状态下,地层应力σ、有效应力σ'以及孔隙内压σ_P为平衡状态。衰竭式开发过程中,孔隙压力随采出而下降,有效应力会相应增大,引起空间质点发生位移,使得孔隙结构产生形变(如图5所示)。利用前述储渗空间典型结构单元,开展应力敏感表征及储层伤害机理分析。基于前人研究分析^[32-33],对有效应力引发的孔隙结构变化进行表征,关键在于获取岩石在载荷作用下应力-位移关系。基于1.3节实验结果,川西雷四气藏储层岩石在一定载荷下,遵循广义胡克定律,进而推导平面应力与位移的关系式如式(1)和式(2)所示。

(1)$\frac{\partial u}{\partial x}=\frac{1}{E}({\sigma }_{x}-\mu {\sigma }_{y})$

(2)$\frac{\partial v}{\partial y}=\frac{1}{E}({\sigma }_{y}-\mu {\sigma }_{x})$

式中:u为各质点沿x方向位移,m;v为各质点沿y方向位移,m;E为杨氏模量,MPa;μ为泊松比;σ_x、σ_y分别为x与y方向上的正应力,MPa。

平面上质点受力平衡,忽略面应力,可得到结构单元各质点的平衡方程如式(3)和式(4)所示。

(3)$\frac{\partial {\sigma }_{x}}{\partial x}+\frac{\partial {\tau }_{yx}}{\partial y}=0$

(4)$\frac{\partial {\sigma }_{y}}{\partial y}+\frac{\partial {\tau }_{xy}}{\partial x}=0$

式中:${\tau }_{yx}、{\tau }_{xy}$为平面切应力,MPa。

联立式(1)~式(4)整理可得到位移法求解平面上位移方程,如式(5)所示。

(5)$\left\{\begin{array}{l}\frac{E}{1-{\mu }^{2}}\left(\frac{{\partial }^{2}u}{\partial {x}^{2}}+\frac{1-\mu }{2}\frac{{\partial }^{2}u}{\partial {y}^{2}}+\frac{1+\mu }{2}\frac{{\partial }^{2}v}{\partial x\partial y}\right)=0\\ \frac{E}{1-{\mu }^{2}}\left(\frac{{\partial }^{2}v}{\partial {y}^{2}}+\frac{1-\mu }{2}\frac{{\partial }^{2}v}{\partial {x}^{2}}+\frac{1+\mu }{2}\frac{{\partial }^{2}u}{\partial x\partial y}\right)=0\end{array}\right.$

根据结构单元内各质点地应力及位移情况,设置边界条件如式(6)所示。

(6)$\left\{\begin{array}{l}\frac{E}{1-{\mu }^{2}}{\left(\frac{\partial u}{\partial x}+\mu \frac{\partial v}{\partial y}\right)}_{x=1}={\sigma }_{X}\\ \frac{E}{1-{\mu }^{2}}{\left(\frac{\partial v}{\partial y}+\mu \frac{\partial u}{\partial x}\right)}_{y=1}={\sigma }_{Y}\\ {u}_{x=nx}=0\\ {v}_{y=ny}=0\end{array}\right.$

式(6)中:σ_X、σ_Y分别为结构单元(1,1)质点所受x与y方向正应力,MPa;下标nx与ny分别为结构单元x与y方向网格数量。

基于平面位移问题处理方法^[33],利用有限差分法对式(5)进行处理,分别得到位移方程与边界条件有限差分格式表达式分别如式(7)及式(8)所示。根据差分后的表达式,利用实验测试岩石力学参数进行编程求解,即可实现对储层应力敏感带来的储集空间结构变化的定量表征。

(7)$\left\{\begin{array}{l}\frac{E}{1-{\mu }^{2}}(\frac{{u}_{i+1,j}-2{u}_{i,j}+{u}_{i-1,j}}{\mathrm{\Delta }{x}^{2}}+\frac{1-\mu }{2}\frac{{u}_{i,j+1}-2{u}_{i,j}+{u}_{i,j-1}}{\mathrm{\Delta }{y}^{2}}+\\ \frac{1+\mu }{2}\frac{{v}_{i+1,j+1}-{v}_{i+1,j-1}-{v}_{i-1,j+1}+{v}_{i-1,j-1}}{4\mathrm{\Delta }x\mathrm{\Delta }y})=0\\ \frac{E}{1-{\mu }^{2}}(\frac{{v}_{i,j+1}-2{v}_{i,j}+{v}_{i,j-1}}{\mathrm{\Delta }{y}^{2}}+\frac{1-\mu }{2}\frac{{v}_{i+1,j}-2{v}_{i,j}+{v}_{i-1,j}}{\mathrm{\Delta }{x}^{2}}+\\ \frac{1+\mu }{2}\frac{{u}_{i+1,j+1}-{u}_{i+1,j-1}-{u}_{i-1,j+1}+{u}_{i-1,j-1}}{4\mathrm{\Delta }x\mathrm{\Delta }y})=0\end{array}\right.$

(8)$\left\{\begin{array}{l}\frac{E}{1-{\mu }^{2}}{(\frac{{u}_{i+1,j}-{u}_{i-1,j}}{2\mathrm{\Delta }x}+\mu \frac{{v}_{i,j+1}-{v}_{i,j-1}}{2\mathrm{\Delta }y})}_{x=1}={\sigma }_{X}\\ \frac{E}{1-{\mu }^{2}}{(\frac{{v}_{i,j+1}-{v}_{i,j-1}}{2\mathrm{\Delta }y}+\mu \frac{{u}_{i+1,j}-{u}_{i-1,j}}{2\mathrm{\Delta }x})}_{y=1}={\sigma }_{Y}\\ {u}_{x=nx}=0\\ {v}_{y=ny}=0\end{array}\right.$

式中:下标i, j分别为x, y方向的网格编号。

固有渗透率用于表征多孔介质本身渗透能力,是评价气藏储层品位最直观的参数之一。应力敏感性使孔隙空间发生变化,降低储层固有渗透率。因此,可使用固有渗透率变化特征来评价应力敏感伤害强弱,固有渗透率表达式由Kozeny-Carman方程获取,如式(9)所示。

(9)${K}_{\mathrm{m}}=\frac{c{\varphi }^{3}}{8{a}_{v}^{2}\tau {(1-\varphi )}^{2}}$

式(9)中:K_m为储层固有渗透率,mD;$\varphi $为储层孔隙度,%;c为孔隙经验几何形状系数;a_v为孔隙比表面积,μm^-1;$\tau $为孔喉迂曲度。

3 储层伤害定量评价

3.1 应力敏感性模拟结果

基于岩石力学实验结果,设置岩石杨氏模量为33.6 GPa,泊松比为0.28,根据气藏实际地质条件,将储层有效应力变化区间5~20 MPa,利用应力敏感模型在典型结构单元中开展数值模拟。通过模拟应力敏感引起的孔隙结构变化,得到如图6(a)~图6(c)的三类储渗单元模型在有效应力10 MPa的孔隙结构。图6白色区域为有效应力作用下孔隙及裂缝空间,红色轮廓线则为原始应力状态下的孔隙及裂缝结构轮廓线。对比不同有效应力状态可以发现,随着有效应力增大,三类储渗模型的孔隙结构均展示出一定的变化。具体而言,三类储渗空间模型中的大孔宽缝变化幅度相对较小;小孔细喉则出现了迂曲度增大,甚至闭合的情况;同时,针对图6(a)~图6(c)中的微裂缝变化情况,均观测到局部变形。图6(a)~图6(c)分析结果表明,应力敏感会使川西雷四气藏储层孔隙结构发生变化,进而导致储渗能力下降。

3.2 储层伤害评价

3.2.1 孔隙结构变化特征

通过模拟获取不同有效应力条件下,典型储渗空间结构单元平均孔径的变化情况。具体上,基于十三向平均距离算法^[34]获取典型结构单元中孔径值,模拟结果如图7所示。其中,图7(a)~图7(c)分别对应图4中三类模型在有效应力为5、10及15 MPa下的孔径分布情况。从图7(a)~图7(c)中孔径分布曲线变化情况可以看出,各类储集空间孔径分布曲线均随着有效应力增大逐渐向左偏移。该现象表明,储层孔隙空间受有效应力作用,孔隙尺寸总体呈缩小的趋势。进一步对比不同模型孔径变小幅度可以看出,图7(b)中孔径曲线偏移幅度较图7(a)、图7(c)显著,说明孔隙越发育,总体孔隙尺寸减幅越大。

3.2.2 渗流规律变化特征

利用式(9)获取了不同类型储渗空间模型固有渗透率随有效应力变化情况,结果如图8所示。从图8(a)可以看出,随有效应力增大,固有渗透率持续下降。图8(b)为渗透率下降率随有效应力的变化情况。总体上,随着有效应力的增大,固有渗透率降幅最高可达39%。从变化趋势来看,随着有效应力持续增大,固有渗透率降幅逐渐趋缓。对比渗透率降幅曲线可以发现,应力敏感对于储层渗透率的伤害因储层空间类型的不同有一定差异性。基于模型Ⅰ~Ⅲ孔隙条件差异性可以明确,孔隙条件越差,固有渗透率降幅越大。同时,利用MATLAB工具箱对不同结构单元模型固有渗透率下降率数据进行拟合,优选拟合度最高的对数模型,拟合曲线及表达式如图8(b)所示。

针对川西雷四气藏微裂缝发育的特点,基于气藏裂缝发育特征开展应力敏感性评价。常规岩心实验中,难以对储渗空间中流体渗流过程进行实时可视化,无法观测流体在孔喉中的运移机制。因此,为探索应力敏感性对于气体渗流特征的影响,采用格子Boltzmann方法(LBM)在储渗空间结构单元模型内部开展气体渗流模拟,得到数值计算中不同时间步长T下气体流速分布如图9所示。从流速分布情况可以看出,裂缝及连通孔喉是流体主要渗流通道,这类区域发生应力敏感会导致流体渗流规律发生显著改变。

同样的,基于前述格子Boltzmann方法利用MATLAB平台编程模拟了气体在不同应力作用下孔隙结构模型内部气体渗流动态,选区特定剖面绘制气体流速剖面如图10所示。结果表明,气体流速极大值出现在裂缝区域;随着有效应力增大,渗流通道变窄,气体流速也随之下降。不同类型储渗空间结构,气体渗流规律影响特征有差异,针对模型Ⅰ和模型Ⅱ,两类模型裂缝相对不发育,有效应力持续增大,对于气体渗流影响程度呈现逐渐变小的趋势。特别以大孔大吼为主的模型Ⅱ,有效应力由15 MPa增加到20 MPa,气体流速降幅仅变化5.3%,应力敏感形成的储层伤害逐渐趋于平稳。对于模型Ⅲ,基质孔喉发育较差,微裂缝成为流体主要渗流通道。图10(c)表明,随着有效应力增大,气体渗流受影响程度较其他两类模型大,流速降幅普遍超过50%。图10(d)展示了图10(c)阴影处局部气体流速分布情况,模型Ⅲ中几何尺寸较小裂缝在有效应力作用下发生闭合,内部气体流速可降为0。因此,针对川西雷四气藏裂缝性储层特征,随着有效应力增大,应力敏感导致的储层伤害将持续加剧。

4 开发对策启示

将前述研究成果进行升级应用,基于全气藏尺度数值模拟开展气井生产历史拟合和指标预测。首先,根据地震资料及测井解释等结果,利用地质建模技术建立了川西雷四气藏储层模型,部分属性模型如图11所示。在模拟过程中考虑应力敏感效应,根据储层压力时变情况,利用前述分析结果写入关键字对物性进行时步更新。

Y1井为川西雷四气藏一口探井,于2017年6月“探转采”,该井为气藏全面投产前,唯一一口长时间试采气井,生产动态数据相对翔实,因此,以Y1井为例开展数值模拟分析。Y1井试采过程中均保持18×10⁴ m³/d配产不变,实行定产降压生产,对该井开展生产历史拟合,图12为Y1井井口压力拟合情况。从Y1井实测压力数据可以看出,该井压降速率有逐步增大的趋势;不考虑应力敏感性的拟合压力值及压降速率高于实测值;考虑应力敏感性后,拟合效果显著变好,压力变化更加贴合实际。Y1井拟合实例从侧面也证明了川西雷四气藏储层发生了应力敏感,气井生产受到一定程度的影响。进一步地,利用气藏模型开展川西雷四气藏开发指标预测,结果如图13所示。图13(a)中,两类曲线前期有一定差异,随着生产时间增加逐渐趋于重合,表明应力敏感对于气藏开发的影响主要集中在开发早中期, 后期影响则较小。累产气预测结果表明,应力敏感伤害使气藏预测期末累产气下降11.9亿m³,采出程度下降3.23%。综合以上预测结果可以明确,应力敏感对于川西雷四这类裂缝性碳酸盐岩气藏开发效果影响较大,制定气藏开发对策应当予以重点考虑^[35-37]。

综合川西雷四气藏这类深层裂缝性气藏储层发育特征及应力敏感效应,采取如下开发对策可有效提升气藏开发效果。此类气藏在开发初期,针对裂缝发育区域气井,应适当控制采气速度。以川西雷四气藏为例,对裂缝发育区气井进行降产,采气速度由3.5%调整为2.6%,降幅为25%。降低采速后,气藏总体压降速率下降60%,预测稳产期可延长2.5年。同时,应避免频繁开关井,确保储层有效应力不激变,进而减少应力敏感对产能的伤害。此类气藏进入开发中后期,裂缝欠发育区受应力敏感伤害相对趋稳,此时则可考虑优选裂缝欠发育区气井增大生产压差以提高产量贡献。

5 结论

(1)储层有效应力增大会使孔隙结构、孔径及渗透率发生变化,即出现应力敏感效应,储层不同类型介质受应力敏感影响程度不一,微孔微喉越发育、非均质性越强,受应力敏感伤害越显著。

(2)裂缝发育程度控制了裂缝性气藏应力敏感强弱,应力敏感性对孔隙型储渗空间渗透能力伤害不随有效应力增大而持续增强,对裂缝型储渗空间渗透能力伤害持续性及规模均强于孔隙型。

(3)数值模拟结果表明,考虑应力敏感性能显著提升历史拟合效果,应力敏感性可使川西雷四气藏预测期末累产气下降11.9亿m³,采出程度下降3.23%,在气藏开发中应当予以重点关注。

(4)对于川西雷四这类复杂碳酸盐岩裂缝性气藏,开发初期,应适当控制裂缝发育区气井采气速度,避免频繁开关井,以降低应力敏感伤害。开发中后期,可考虑优选裂缝欠发育区气井增大生产压差以提高产量贡献。

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