酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液改性化学性分散土力学试验

霍江茹; 樊恒辉; 张卓; 庞帅; 张硕; 王鹏伟

doi:10.12404/j.issn.1671-1815.2408899

科学技术与工程 ›› 2026, Vol. 26 ›› Issue (2) :735-744 DOI: 10.12404/j.issn.1671-1815.2408899

建筑科学

酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液改性化学性分散土力学试验

霍江茹 ¹ ,
樊恒辉 ¹^,²^,^* ,
张卓 ¹ ,
庞帅 ¹ ,
张硕 ¹ ,
王鹏伟 ¹

作者信息 +

Experiment on Mechanical Modification of Chemically Dispersed Soil by Enzyme-simulated Karst Calcium Bicarbonate Solution

HUO Jiang-ru ¹ ,
FAN Heng-hui ¹^,²^,^* ,
ZHANG Zhuo ¹ ,
PANG Shuai ¹ ,
ZHANG Shuo ¹ ,
WANG Peng-wei ¹

Author information +

文章历史 +

摘要

分散土遇水易流失,易产生工程灾害,针对其分散性,常采用石灰、粉煤灰等材料对其进行改性,但传统的土壤固化材料易对环境造成污染。通过泥球崩解试验、针孔试验、泥柱水蚀试验、三轴试验,探究了酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液(酶促CFPK)对分散土分散性的影响,分析了酶促CFPK对改性后化学性分散土的剪切特性。试验结果表明:酶促CFPK可以有效抑制土体的分散性。随着酶促CFPK液固比的增大,酶促CFPK改性土的抗剪强度整体上升,主要表现为土体黏聚力的提高。分散土和酶促CFPK改性土的偏应力随着轴向应变的增大而增大或趋于平缓,表现为应变硬化型,采用邓肯-张双曲线模型拟合,其拟合相关度均大于0.95,拟合效果较好。由此可见,酶促CFPK可以有效改性分散土并且提高其抗剪强度。

Abstract

Dispersive soil is easy to be lost when it is in contact with water, and it is easy to cause engineering disasters. For its dispersibility, lime, fly ash and other materials are often used to modify it, but the traditional soil solidifying materials are easy to pollute the environment. The influence of enzyme-induced karst calcium bicarbonate solution (enzyme-induced CFPK) on dispersibility of the modified chemically dispersive soil was investigated through mud ball disintegration test, pinhole test, mud column water erosion test and triaxial test. The results show that the dispersion of soil can be effectively inhibited by enzymatic CFPK. With the increase of liquid-solid ratio of CFPK, the shear strength of CFPK modified soil increased as a whole, which mainly showed that the cohesion of soil increased. The partial stress of the dispersive soil and the modified soil with the enzyme CFPK increased or tended to be gentle with the increase of axial strain, showing a strain hardening type. Duncan-zhang hyperbola model was used to fit the soil, and the fitting correlation was greater than 0.95, indicating a good fitting effect. It can be seen that enzymatic CFPK can effectively modify dispersive soil and improve its shear strength.

Graphical abstract

关键词

分散土 / 抗剪强度 / 酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液 / 针孔试验 / 三轴试验

Key words

dispersive soil / shear strength / enzymatic CFPK / pinhole test / triaxial test

引用本文

引用格式 ▾

霍江茹, 樊恒辉, 张卓, 庞帅, 张硕, 王鹏伟. 酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液改性化学性分散土力学试验[J]. 科学技术与工程, 2026, 26(2): 735-744 DOI:10.12404/j.issn.1671-1815.2408899

HUO Jiang-ru, FAN Heng-hui, ZHANG Zhuo, PANG Shuai, ZHANG Shuo, WANG Peng-wei. Experiment on Mechanical Modification of Chemically Dispersed Soil by Enzyme-simulated Karst Calcium Bicarbonate Solution[J]. Science Technology and Engineering, 2026, 26(2): 735-744 DOI:10.12404/j.issn.1671-1815.2408899

登录浏览全文

4963

注册一个新账户忘记密码

分散土遇水易流失,在水力冲蚀的作用下,土壤团聚体颗粒分散成原级颗粒,土体原有强度被破坏,极易对工程产生危害^[1],因此需要对分散土进行物理保护或化学改性处理。物理处置办法^[2-4]主要采用砂、土工布等反滤材料对分散土进行保护,防止其渗透破坏;化学改性材料主要包括掺入石灰^[5]、粉煤灰^[6]、Si/Ca复合体系^[7]等改性材料通过离子交换作用、硬凝反应等对分散土进行改性。传统的化学改性材料虽能有效改性土体,但存在污染环境、消耗能源等问题^[8-9]。随着生态环境越来越被重视,为响应生态保护需求,岩土工程学者非常关注环保型土壤改性的研制与应用。近年来,微生物诱导碳酸钙沉淀(microbially induced calcium carbo-nate precipitation,MICP)和脲酶诱导碳酸钙沉淀(enzyme induced calcite precipitation,EICP)生物加固技术因环境友好成为研究热点,在土体加固领域得到重视与研究^[10-11]。Yuan等^[12]通过MICP技术改良分散土,发现碳酸钙胶结可显著降低孔隙率,但其依赖尿素水解的生化反应需高温条件(>25 ℃),且存在氨气释放的二次污染风险。李驰等^[13]基于EICP技术改性分散土,但固化效率受限于酶活性稳定性。

樊恒辉等^[14]基于溶洞钟乳石的形成机理提出一种仿岩溶碳酸氢钙(calcium bicarbonate from pseudo-karstification,CFPK)加固技术。邱维钊等^[15]和蔡东廷等^[16]分别研究了CFPK改良膨胀土、风积沙,发现CFPK通过填充和胶结作用对膨胀土和风积沙具有良好的改性与加固作用。高策等^[17]研究了CFPK改性分散土,发现CFPK可改善土体分散性,但是对于CFPK改性分散土的力学性质没有做深入的研究。

在土体化学改性的力学性质研究方面,Zhang等^[18]研究了MgO-生物矿化复合改性剂对盐渍土抗剪强度的影响,发现这种复合固化剂可以在土壤中生成碳酸镁矿物,可以有效提高盐渍土的抗剪强度。秦玉禹等^[19]研究了水泥与粗颗粒工程弃土复合改良淤泥土的力学性能,研究发现,与石灰、纤维等改良方法相比,水泥复合粗颗粒的强度提升更显著。Liu等^[20]提出用水泥协同工业甘蔗渣改良膨胀土,结果表明水泥协同工业甘蔗渣有效降低膨胀土胀缩应力,同时大幅提高土壤的黏聚力和内摩擦角,增强材料抵抗变形的能力。李涛等^[21]研究了糯米浆-石灰复合加固后土体的强度特性,试验结果表明增加糯米浆浓度可以显著提升胶结强度,延缓破坏进程。陈涛等^[22]研究了不同砂灰比对尾砂胶结充填体的力学特性的影响,试验结果表明试样的黏聚力和内摩擦角随着砂灰比的增大而减小。董旭光等^[23]分析了采用大豆脲酶诱导碳酸钙(soybean urease-induced carbonate precipitation,SICP)固化黄土前后的应力应变曲线变化,试验结果表明SICP固化后生成碳酸钙晶体可以填充土壤孔隙,胶结土壤颗粒,显著提高黄土强度。

因此,现采用低温酶促的方法制备饱和碳酸氢钙溶液(酶促CFPK),通过泥球崩解试验、针孔试验、泥柱水蚀试验、三轴试验,探究酶促CFPK对于分散土的改性作用,基于临界改性液固比,考虑不同酶促CFPK掺量,设置50、100、200、300 kPa围压对酶促CFPK改性化学性分散土进行固结不排水三轴试验,分析其剪切特性,得到CFPK液固比掺量对改性后化学分散土抗剪强度的影响,为今后的工程实践提供支撑。

1 试验材料

1.1 试验土样

所用土样采自某水利工程筑坝土料,采样深度约为1 m。采用针孔试验、泥球崩解试验、泥柱水蚀试验判定其分散性,确定土样是化学分散土。土样的基本物理性质如表1所示。

1.2 酶促CFPK制备

仿岩溶碳酸氢钙溶液的制备采用“一种在低温酶促条件下制备饱和碳酸氢钙溶液的方法(国家发明专利:ZL 202210424038.6)”中的方法,仪器示意图如图1所示。

2 试验内容

2.1 试验方法

(1)酶促CFPK改性化学性分散土分散性试验。液固比的定义为酶促CFPK的质量与干土质量的比值^[17],判别其分散性设置4∶1、5∶1、6∶1、7∶1、8∶1共5种配比。针孔试验按照美国试验与材料协会(American Society for Testing and Material,ASTM)提出的D4647-20^[24]标准进行,泥球崩解试验和泥柱水蚀试验按照标准^[25-26]进行。

(2)酶促CFPK改性化学性分散土三轴试验。采用SPT-60型应力路径三轴仪进行固结不排水试验。设置围压为50、100、200、300 kPa,研究不同酶促CFPK液固比的酶促CFPK改性化学性分散土的剪切特性,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)^[27]规定,剪切速率设置为0.08 mm/min,破坏标准根据峰值强度或轴向应变的15%确定,研究方案如表2所示。

(3)扫描电镜试验。取酶促CFPK处理后具有代表性的土样,置于50 ℃低温烘箱烘干,用导电胶将土样固定于样品台,真空冻干后喷金处理,以减弱样品充放电的干扰。采用HITACHI公司热场式场发射扫描电镜SU5000对不同液固比的酶促CFPK处理后的土样进行扫描。

2.2 试样制备

按不同酶促CFPK掺量风干土样,碾压磨碎过2 mm筛装袋备用,选用直径39.1 mm,高度为80 mm的标准模具制样,根据最优含水率(w_op=17.3%),压实度计算出模具所需土的质量,采用静压法将土样压实成型,之后采用抽真空饱和法饱和土样。

3 试验结果与分析

3.1 酶促CFPK改性化学性分散土试验结果分析

采用针孔试验、泥球崩解试验和泥柱水蚀试验综合判别土体分散性。酶促CFPK改性化学性分散土试验结果如表3所示,改性化学性分散土分散性针孔试验、泥球崩解试验和泥柱水蚀试验结果分别如图2~图4所示。

试验结果表明,化学性分散土的分散性随着酶促CFPK液固比的增大,其分散性逐渐减弱。液固比小于5∶1时,土体表现为分散性;液固比为6∶1时,土体表现为过渡性;液固比为7∶1时,针孔试验表现为非分散性,泥球崩解试验表现为过渡性,泥柱水蚀试验表现为分散性,综合判别为过渡性;液固比为8∶1时,化学性分散土的分散性被消除,针孔试验、泥球崩解试验和泥柱水蚀试验均表现为非分散性。

3.2 酶促CFPK改性化学性分散土的三轴试验结果分析

3.2.1 应力应变曲线分析

图5为土样进行固结不排水剪切试验前后的外观图。可以看出,土样在进行固结不排水试验后,土样直径由39.1 mm增大至43.01 mm,轴向应变增大了10%,土样高度由80 mm减小至73.6 mm,纵向应变减小了8%,发生了明显的鼓胀破坏。

不同酶促CFPK液固比在不同围压下的应力应变曲线如图6所示。从图6可以看出,各组试样的主应力差值随着应变的增大,没有明显的峰值出现,其应力应变曲线均呈现应变硬化型。当围压参数值较小为50、100 kPa时,主应力差值随着应变的增大逐渐趋于平缓,应力应变曲线表现为弱硬化型,当围压参数值增大至200、300 kPa时,主应力差值随着轴向应变的增大不断增加,应力应变曲线表现为强硬化型。当酶促CFPK液固比相同时,同一轴向应变下,试样的主应力差值随着围压的增大而增大,其原因主要是随着围压增大,土样更加密实,孔隙比减小,土颗粒间咬合能力增强,摩擦力增大,表现为随着围压的增大,主应力差值增大,抗剪强度增大。从主应力差值增大的速度上看,土样在轴向应变较小时,主应力差值增大的速率较大,此时土样从相对松散的状态被压密,孔隙度迅速减小,主应力差值快速增加;当轴向应变逐渐增大,土样的主应力差值增大速率逐渐稳定,应力应变曲线趋于平缓。当围压参数值为50、100 kPa时,主应力差值在轴向应变不超过4%趋于平缓,当围压参数值为200、300 kPa时,主应力差值在轴向应变不超过6%趋于平缓。

选择300 kPa围压,不同酶促CFPK液固比应力应变曲线如图7所示。从图7可以看出,不同酶促CFPK液固比改性的分散土的应力应变曲线趋势基本一致,应变曲线在轴向应变较小时近似呈现线性增长,随着轴向应变的增大,应力应变曲线趋于平缓。从土样的峰值强度来看,酶促CFPK的添加,使得土样的峰值强度总体上升。

3.2.2 破坏强度及抗剪强度指标分析

当应力-应变曲线为应变硬化型时,取应变为15%时对应的应力为试样的破坏强度值^[23]。图8为不同围压和不同酶促CFPK液固比的破坏强度变化。从图8中可以看出,添加了酶促CFPK的改性土的破坏强度相对于分散土有所提高,酶促CFPK改性土的破坏强度随着酶促CFPK的含量的增大表现出先增大后减小的趋势,这说明土样的强度与酶促CFPK的含量不是线性增加的关系,当液固比为10∶1时,土样的破坏强度出现小幅度的降低,这一规律与邱维钊等^[15]已得到的研究结果一致。

不同酶促CFPK液固比试样的抗剪强度指标如表4所示。从总体来看,在研究范围内,随着酶促CFPK含量的增大,土样的黏聚力和内摩擦角呈现先增大后减小的趋势,其中有效黏聚力的变化随着酶促CFPK含量的增大其变化范围在19.06~27.75 kPa,在酶促CFPK液固比为9∶1时,有效黏聚力达到最大值27.75 kPa,有效内摩擦角的变化随着酶促CFPK含量的变化其波动幅度较小,变化范围为26.87°~28.03°。

3.3 应力应变关系的数学模型

本构模型是为了描述土样宏观力学性质,分散土和酶促CFPK改性土的应力应变曲线总体表现为应变硬化型,符合邓肯-张双曲线模型(Duncan-Chang,D-C)。基于D-C模型,研究了围压和酶促CFPK液固比对化学分散土强度和变形特性的影响规律。

3.3.1 不同酶促CFPK液固比和围压下邓肯-张变形模量参数

邓肯-张双曲线模型的应力应变曲线关系式为

(1)

${\sigma }_{1}-{\sigma }_{3}=\frac{\epsilon }{a+b\epsilon }$

式(1)中: σ₁为轴向应力;σ₃为围压;ε为轴向应变;a和b为模型参数。

在常规的三轴固结不排水试验中,式(1)也常写为

(2)

$\frac{\epsilon }{{\sigma }_{1}-{\sigma }_{3}}=a+b\epsilon $

图9为不同酶促CFPK液固比应力应变曲线拟合。

(3)

${R}_{\mathrm{f}}=\frac{({\sigma }_{1}-{\sigma }_{3}{)}_{\mathrm{f}}}{({\sigma }_{1}-{\sigma }_{3}{)}_{\mathrm{u}\mathrm{l}\mathrm{t}}}$

式(3)中:(σ₁-σ₃)_f为土样的破坏强度;(σ₁-σ₃)_ult为双曲线渐近线所对应的极限偏应力。

如图10所示,绘制酶促CFPK液固比9∶1试样的lg(E_i/P_a)与lg(σ₃/P_a)关系图,可以发现二者成线性相关,因此可得关系式(4);根据莫尔-库伦理论和式(4)可得到试样的切线变形模量E_t。

(4)

${E}_{\mathrm{i}}=K{P}_{\mathrm{a}}{\left(\frac{{\sigma }_{3}}{{P}_{\mathrm{a}}}\right)}^{n}$

(5)E_t=KP_a

${\left(\frac{{\sigma }_{3}}{{P}_{\mathrm{a}}}\right)}^{n}{[1-\frac{{R}_{\mathrm{f}}({\sigma }_{1}-{\sigma }_{3})(1-\mathrm{s}\mathrm{i}\mathrm{n}\varphi )}{2c\mathrm{c}\mathrm{o}\mathrm{s}\varphi +2{\sigma }_{3}\mathrm{s}\mathrm{i}\mathrm{n}\varphi }]}^{2}$

式中:P_a为大气压,P_a=101.4 kPa;K、n分别为双对数坐标下lg(E_i/P_a)与lg(σ₃/P_a)直线的截距与斜率;E_i为ε₁=0时试样的初始变形模量;c和

$\varphi $

分别为试样的黏聚力和内摩擦角;R_f为应力破坏比。

酶促CFPK液固比为9∶1不同围压下试样的n=0.98,K=2.22。采用同样的方法可以得到其余4组试样的邓肯-张切线模型参数,如表5所示,酶促CFPK液固比与初始变形模量的关系如图11所示。从表5和图11中可知,试样的初始变形模量随着酶促CFPK液固比的增大总体上呈现先增大后减小的规律,随着围压的增大而增大,当酶促CFPK液固比为9∶1时,K和n达到最大值。

3.4 微观结构分析

分散土和不同酶促CFPK含量试样放大2 000倍的扫描电镜(scanning electron microscope, SEM)图片如图12所示,可以看出,分散土黏土颗粒较为松散且细小孔隙分布较多,主要为块状与碎屑状,土颗粒间以点对点连接。添加了酶促CFPK后,土样的颗粒形态、孔隙分布和表面结构特征发生了明显的变化,生成的碳酸钙晶体附着在土颗粒表面,土颗粒间的接触面积显著增大,由松散土颗粒的点对点接触转变为碳酸钙晶体面对面接触,生成的碳酸钙胶结土壤颗粒,填充孔隙,使得土壤结构变得更加致密。

(6)$\mathrm{CaCO}_{3}+\mathrm{CO}_{2}+\mathrm{H}_{2} \mathrm{O} \xrightarrow{\text { 高压 }} \mathrm{Ca}\left(\mathrm{HCO}_{3}\right)_{2} $

(7)$\mathrm{CO}_{2}+\mathrm{H}_{2} \mathrm{O} \xrightarrow{\text { 高压 }} \mathrm{H}_{2} \mathrm{CO}_{3} $

(8)$\mathrm{Ca}\left(\mathrm{HCO}_{3}\right)_{2} \longrightarrow \mathrm{Ca}^{2+}+2 \mathrm{HCO}_{3}^{-} $

(9)$\mathrm{H}_{2} \mathrm{CO}_{3} \longrightarrow \mathrm{H}^{+}+\mathrm{HCO}_{3}^{-} $

(10)$\mathrm{HCO}_{3}^{-} \longrightarrow \mathrm{H}^{+}+\mathrm{CO}_{3}^{2-}$

氢离子少量:

(11)$\mathrm{H}^{+}+\mathrm{CO}_{3}^{2-} \rightleftharpoons \mathrm{HCO}_{3}^{-}$

氢离子过量:

(12)$2 \mathrm{H}^{+}+\mathrm{CO}_{3}^{2-} \longrightarrow \mathrm{CO}_{2} \uparrow+\mathrm{H}_{2} \mathrm{O}$

4 结论

选取酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液为改性材料,对化学性分散土进行改良。通过针孔试验、泥球崩解试验、泥柱水蚀试验、三轴试验对酶促仿岩溶碳酸氢钙溶液改性土的分散性、力学性能进行研究,得出以下结论。

(1)酶促CFPK可有效抑制土体分散性,当酶促CFPK液固比为8∶1时,土样分散性被完全消除。

(2)分散土和酶促CFPK改性土试样在固结不排水三轴压缩试验中,土样的破坏形态均呈现鼓胀破坏,呈现塑性破坏,酶促CFPK改性土的抗剪强度相对于分散土增大。

(3)酶促CFPK改性土的应力应变关系符合邓肯-张模型,临界液固比9∶1时初始变形模量E_i、硬化指数n及模型参数K均达峰值,表明此液固比为最优改性条件。液固比超过9∶1后,参数值的波动反映了碳酸钙胶结作用与酸性溶蚀效应的动态平衡,其本质是H⁺浓度升高导致的C

${\mathrm{O}}_{3}^{2-}$

流失与局部过饱和驱动的二次沉淀之间的竞争。

(4)经酶促CFPK处理后,碳酸钙晶体通过填充孔隙与胶结土颗粒显著降低孔隙率,增强了土体密实度与抗剪强度。然而,液固比10∶1时孔隙率反弹,揭示了H⁺浓度临界阈值对胶结效率的阶段性抑制效应,而液固比11∶1时缓冲作用(HC

${\mathrm{O}}_{3}^{-}$

${\mathrm{O}}_{3}^{2-}$

平衡)部分恢复胶结能力。这一非线性规律表明,说明土体强度与酶促CFPK掺量不呈现正相关趋势,在实际工程应用中需考虑适当的溶液用量。相较于传统固化剂及近年提出的微生物诱导碳酸钙沉淀技术,酶促CFPK在低温条件下即可实现高效胶结,为分散土改性提供了更环保的解决方案,展现了可持续的生态效益。

参考文献

原文顺序 | 出版日期 | 本文引用

[1]	樊恒辉, 赵高文, 李洪良. 分散性黏土研究现状与展望[J]. 岩土力学, 2010, 31(S1): 108-114.

[2]	Fan Henghui, Zhao Gaowen, Li Hongliang. Current status and prospects of dispersive clay research[J]. Rock and Soil Mechanics, 2010, 31(S1): 108-114.

[3]	朱智军. 不同反滤料对分散性黏土防渗体裂缝自愈的影响[J]. 水利科技与经济, 2023, 29(3): 53-58.

[4]	Zhu Zhijun. Effect of different filter materials on the self-healing of cracks in dispersiveclay impermeable bodies[J]. Water Conservancy Science and Technology and Economy, 2023, 29(3): 53-58.

[5]	李振, 周俊. 防渗土样的分散性与渗透变形试验研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2007(S1): 3316-3321.

[6]	Li Zhen, Zhou Jun. Experimental study on the dispersibility and permeability deformation of impermeable soil samples[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2007(S1): 3316-3321.

[7]	陈劲松, 顾缬琴, 盛小涛, 等. 大坝心墙料分散性及处理措施试验研究[J]. 长江科学院院报, 2016, 33(4): 144-150.

[8]	Chen Jinsong, Gu Xieqin, Sheng Xiaotao, et al. Experimental study on the dispersibility and treatment measures of dam core materials[J]. Journal of Yangtze River Scientific Research Institute, 2016, 33(4): 144-150.

[9]	刘杰, 杨玉婳, 姚海林, 等. 基于不同改性方法的分散性黏土处治试验研究[J]. 岩土力学, 2020, 41(S1): 163-170.

[10]	Liu Jie, Yang Yuhua, Yao Hailin, et al. Experimental study on the treatment of dispersive clay based on different modification methods[J]. Rock and Soil Mechanics, 2020, 41(S1): 163-170.

[11]	严应佳, 樊恒辉, 杨秀娟. 粉煤灰改性分散性土的工程特性试验研究[J]. 水力发电学报, 2017, 36(4): 86-94.

[12]	Yan Yingjia, Fan Henghui, Yang Xiujuan. Experimental study on the engineering properties of modified dispersive soils using fly ash[J]. Journal of Hydroelectric Engineering, 2017, 36(4): 86-94.

[13]	刘翼飞, 布泽凡, 蔡东廷, 等. Si/Ca复合体系改性分散土的崩解特性及作用机制研究[J]. 岩土力学, 2023, 44(5): 1341-1352.

[14]	Liu Yifei, Bu Zefan, Cai Dongting, et al. Study on the disintegration characteristics and mechanism of dispersed soil modified by Si/Ca composite system[J]. Rock and Soil Mechanics, 2023, 44(5): 1341-1352.

[15]	Piao M, Wang Q, Zha F S, et al. Stability of Lignosulphonate-modified expansive soil under wet-dry cycles: utilizing industrial waste for sustainable soil improvement[J]. Bulletin of Engineering Geology and the Environment, 2025, 84(4). DOI: 10.1007/s10064-025-04158-6.

[16]	Paul S, Sikder T, Mim M. Stabilization of expansive soil through MICP and jute fiber reinforcement: strength and shrink-swell analysis[J]. Bulletin of Engineering Geology and the Environment, 2025, 84(3). DOI: 10.1007/s10064-025-04159-5.

[17]	高瑜, 邢家伟, 王晓荣, 等. 核磁共振作用下微生物矿化风沙土材料的微观孔隙[J]. 科学技术与工程, 2025, 25(5): 2066-2073.

[18]	Gao Yu, Xing Jiawei, Wang Xiaorong, et al. Micro-pores of microbial mineralized aeolian sandy soil materials under nuclear magnetic resonance[J]. Science Technology and Engineering, 2025, 25(5): 2066-2073.

[19]	赵天宇, 安亮, 谌文武, 等. 微生物诱导碳酸钙沉淀加固黄土影响因素试验研究[J]. 科学技术与工程, 2025, 25(4): 1620-1627.

[20]	Zhao Tianyu, An Liang, Chen Wenwu, et al. Experimental study on influencing factors of loess reinforcement by microbially induced calcium carbonate precipitation[J]. Science Technology and Engineering, 2025, 25(4): 1620-1627.

[21]	Yuan X Q, Zhu T K, Wang Q, et al. An experimental investigation of dispersive soils treated by microbially induced calcium carbonate precipitation (MICP)[J]. Construction and Building Materials, 2024, 446.DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2024.137941.

[22]	李驰, 史冠宇, 武慧敏, 等. 基于脲酶诱导碳酸钙沉积的微生物矿化技术在分散性土改良中应用的试验研究[J]. 岩土力学, 2021, 42(2): 333-342.

[23]	Li Chi, Shi Guanyu, Wu Huimin, et al. Experimental study on the application of microbial mineralization technology using urease-induced calcium carbonate deposition in the improvement of dispersive soils[J]. Rock and Soil Mechanics, 2021, 42(2): 333-342.

[24]	樊恒辉, 蔡东廷, 周详朋, 等. 一种在低温高压酶促条件下制备饱和碳酸氢钙溶液的方法: CN202210424038.6[P]. 2023-11-03.

[25]	Fan Henghui, Cai Dongting, Zhou Xiangpeng, et al. Method for preparing saturated calcium bicarbonate solution under low-tempe-rature and high-pressure enzymatic conditions: CN202210424038.6[P].2023-11-03.

[26]	邱维钊, 杨秀娟, 陶然, 等. 仿岩溶碳酸氢钙改良膨胀土试验研究[J]. 长江科学院院报, 2022, 39(5): 106-111.

[27]	Qiu Weizhao, Yang Xiujuan, Tao Ran, et al. Experimental study on karst-like calcium bicarbonate improvement of expansive soil[J]. Journal of Yangtze River Scientific Research Institute, 2022, 39(5): 106-111.

[28]	蔡东廷, 樊恒辉, 李星瑶, 等. 仿岩溶碳酸氢钙加固风积沙的试验研究[J]. 水资源与水工程学报, 2023, 34(4): 191-198.

[29]	Cai Dongting, Fan Henghui, Li Xingyao, et al. Experimental study on karst-like calcium bicarbonate reinforcement of aeolian sand[J]. Journal of Water Resources and Water Engineering, 2023, 34(4): 191-198.

[30]	高策, 杨秀娟, 邱维钊, 等. 仿岩溶碳酸氢钙改性分散性土的试验研究[J]. 岩土工程学报, 2021, 43(8): 1565-1572.

[31]	Gao Ce, Yang Xiujuan, Qiu Weizhao, et al. Experimental study on karst-like calcium bicarbonate modified dispersive soil[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2021, 43(8): 1565-1572.

[32]	Zhang P, Chou Y L, Peng E R, et al. Solidification of sodium sulfate saline loess by biomineralization of reactive magnesium oxide binder[J]. Construction and Building Materials, 2024, 433.DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2024.136611.

[33]	秦玉禹, 秦子鹏, 黄煌, 等. 水泥与粗颗粒工程弃土复合固化改良淤泥土试验研究[J]. 科学技术与工程, 2024, 24(12): 5076-5087.

[34]	Qin Yuyu, Qin Zipeng, Huang Huang, et al. Experimental study on composite solidification of silt improved by cement and coarse-grained engineering waste soil[J]. Science Technology and Engineering, 2024, 24(12): 5076-5087.

[35]	Liu C, Lu K, Wu Z W, et al. Expansive soil improvement using industrial bagasse and low-alkali ecological cement[J]. Construction and Building Materials, 2024, 423.DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2024.135806.

[36]	李涛, 薛锦, 杨立靖, 等. 糯米浆灰土无侧限压缩和三轴剪切离散元分析[J]. 科学技术与工程, 2024, 24(10): 4215-4221.

[37]	Li Tao, Xue Jin, Yang Lijing, et al. Discrete element analysis of unconfined compression and triaxial shear of glutinous rice mortar-lime soil[J]. Science Technology and Engineering, 2024, 24(10): 4215-4221.

[38]	陈涛, 陈鑫, 李栋伟. 铀尾砂胶结充填体三轴压缩试验及非线性强度准则研究[J]. 科学技术与工程, 2022, 22(24): 10502-10511.

[39]	Chen Tao, Chen Xin, Li Dongwei. Triaxial compression test and nonlinear strength criterion study of cemented uranium tailingsbackfill[J]. Science Technology and Engineering, 2022, 22(24): 10502-10511.

[40]	董旭光, 方礼鑫, 马渊博, 等. 大豆脲酶诱导碳酸钙固化黄土的强度试验研究[J]. 地震工程学报, 2024, 46(5): 1009-1020.

[41]	Dong Xuguang, Fang Lixin, Ma Yuanbo, et al. Experimental study on the strength of loess stabilized by urease-induced calcium carbonate[J]. Seismological Journal, 2024, 46(5): 1009-1020.

[42]	The American Society for Testing and Material Standard test met-hod for dispersive characteristics of clay soil by the pinhole test: D4647- 20[S]. West Conshohocken: ASTM International, 2020.

[43]	樊恒辉, 文纪翔, 李星瑶, 等. 一种利用泥球崩解试验判别分散土的试验装置: CN202320878226.6[P]. 2023-12-12.

[44]	Fan Henghui, Wen Jixiang, Li Xingyao, et al. Test device for identifying dispersive soil using mud ball disintegration test: CN202320878226.6[P]. 2023-12-12.

[45]	樊恒辉, 李星瑶, 任冠洲, 等. 一种利用泥柱水蚀试验判别分散土的试验装置: CN202320715105.X[P]. 2023-12-15.

[46]	Fan Henghui, Li Xingyao, Ren Guanzhou, et al. Test device for identifying dispersive soil using mud column erosion test: CN202320715105.X[P]. 2023-12-15.

[47]	中华人民共和国水利部. 土工试验方法标准:GB/T50123—2019[S]. 北京: 中国计划出版社, 2019.

[48]	Ministry of Water Resources of the People’s Republic of China. Testmethodsforgeotechnicalmaterials:GB/T50123—2019[S]. Beijing: China Planning Press, 2019.